archive-nl.com » NL » T » THEREBREATHERSITE.NL

Total: 405

Choose link from "Titles, links and description words view":

Or switch to "Titles and links view".
  • Untitled 1
    the CCR is a much more complicated piece op equipment that asks for great care and maintenance in using such unit Also the price is at least double when compared tot the SCR Although each year many new CCR divers are trained is still is a rather small group using these rebreathers 10000 15000 users world wide 2006 When the CCR rebreather is used with a Trimix for diluent you are able to dive the unit to depth beyond 150 meters This asks for a great experience and training Only a very little number of people dived the ccr to these depth Er zijn een groot aantal punten waarin de CCR closed circuit rebreather zich onderscheidt van de SCR rebreather Hiervoor kan je vanuit de hoofdindex ook de lijst oproepen met verschillen tussen de SCR en de CCR rebreather Waarschijnlijk het belangrijkste verschil is dat de CCR een constante partiële zuurstofdruk door een elektronisch geregeld systeem realiseert Hierdoor wordt steeds het ideale percentage mengsel gemaakt op de diepte waar je je bevindt Dit maakt lange duiktijden mogelijk en er zal geen gas verloren gaan omdat het regelsysteem steeds voor de ideale mix zorgt Een nadeel t o v de SCR

    Original URL path: http://www.therebreathersite.nl/01_Informative/How_the_CCR_functions/Werking%20CCR.html (2016-05-02)
    Open archived version from archive


  • Untitled 1
    some rebreathers this process can be regulated by a computer Cis Lunar MK5 or by adding an ADV Automatic Diluent addition Valve on every depth the loop volume will be sufficient and the set point can be maintained by keeping the oxygen level regulated by the controller During the dive the mouthpiece cannot be taken out because the loop will be flooded by water and the system will no longer be able to function properly In case the mouthpiece is dropped by accident most off the water will be trapped by the water traps near the counter lungs The picture shows the Inspiration from Ambient Pressure Diving Other CCR rebreathers may show some differences in operation or parts That s why the CCR rebreather diver training is apparatus specific In the standard model of the Inspiration rebreather this needs to be done manually Most Inspiration divers install such a device themselves but an ADV can be fitted by the factory as an option The ADV is in fact a second stage placed on the inhale counter lung In case of under pressure in the loop the ADV will supply gas from the diluent cylinder so the diver can inhale with comfort It will be clear that most of the time this will happen during the descent because the gas volume decreases when the pressure increases New developments Modern CC rebreathers offer real time decompression Real time decompression means that the system is equipped with a computer that measures the oxygen content and thus knows the nitrogen content to calculate decompression obligations Also Trimix version can be uses since the content of the makeup gas diluent can be programmed into the computer Decompression is calculated with several algorithm like Buhlmann VPM or RGBM for example Alarms can be programmed and several

    Original URL path: http://www.therebreathersite.nl/01_Informative/TechniqueCCRebreathers/TechniqueCCRebreathers.html (2016-05-02)
    Open archived version from archive

  • Untitled 1
    7500 00 15 000 00 euro Price second hand 2010 1500 00 dolphin 2500 00 6000 00 euro Maintenance O rings Cells etc 250 500 00 p y 500 00 800 00 p y Since I have been diving rebreathers I heart so many times that rebreather diving is extremely expensive If you look at the price you have to pay when you buy a new closed circuit rebreather diving lamp dry suit analyzer filling station underwater camera etc etc YES it is expensive But there is another side Suppose you dive open circuit you will have the same problem You also need diving lamp dry suit analyzer filling station underwater camera etc etc The additional cost is the rebreather I tried to explain that when you use the rebreather in the right way it can even be cheaper than diving open circuit These days on most tropical destinations oxygen sofnolime bottles and weights are available I made a trip to Egypt and took my rebreather in parts without the bottles and without sofnolime On board there were filling facilities and sofnolime for sale When you look at this table you might be surprised to see that if you look

    Original URL path: http://www.therebreathersite.nl/01_Informative/Vergelijking%20CC_SCR/CompareSCRwithCCR.html (2016-05-02)
    Open archived version from archive

  • Untitled 1
    Stikstofoxiden 0 1 Zwaveldioxide 0 1 Frequentie controle Naar overeenkomst Tussen leverancier en gebruiker Minimaal elk kwartaal Niet bepaald Minimaal elk Kwartaal Naar overeenkomst Tussen leverancier en gebruiker Test uit te voeren door normaal laboratorium of Geaccrediteerd laboratorium Leverancier Niet verplicht Aanbevolen Niet bepaald Aanbevolen Leverancier Niet verplicht 1 Niet nodig bij synthetische lucht geproduceerd uit vloeibare zuurstof en stikstof 2 Niet noodzakelijk voor synthetische lucht als de samenstellende componenten vooraf zijn geanalyseerd en voldoen aan de standaards National Formulary USA 3 Het water aandeel mag variëren afhankelijk van de toepassing Voor toepassing met SCBA in een extreem koude omgeving dient het dauwpunt niet boven 53 C te liggen 24ppm of 10 F onder de koudste te verwachten temperatuur 4 Niet nodig bij synthetische lucht geproduceerd uit vloeibare zuurstof en stikstof 5 De afkorting atm atmosferisch heeft betrekking op het zuurstof gehalte in normale natuurlijke lucht De getal waarde hebben betrekking op samengestelde synthetische lucht 6 Het meten van geur is suggestief Lucht mag iets ruiken echter een duidelijk waarneembare geur vergt verder onderzoek Gangbare kwaliteitsnormen voor ademlucht duiktoepassingen Beperkende waarden Droge lucht Din 3188 vervangen door NEN EN 12021 NEN EN 12021 BS4001 NOAA NitroxI NOAA NitroxII Procent O 2 balans Overwegend stikstof N 2 Atm 20 9 Atm 20 21 Atm 21 1 Niet gespecificeerd Atm 31 33 Atm 35 37 Water ppm v v Dauwpunt C Niet Gespecific 53 5 gr onder toepassing s temperatuur 5 gr onder toepassing temperatuur 45 45 Gecondenseerde koolwaterstof partikelen in mg m3 bij normale atmosferische omstandigheden Niet Gespecific 0 3 0 5 1 5 5 Koolmonoxide ppm 0 16 30 15 10 10 10 Geur Niet Gespecific Reuk en smaakloos Geen waarneembare reuk Niet Gespecific Geen Geen Kooldioxide ppm 1000 800 500 300 500 500 PPM V ml m3 Normtekst NEN EN 12021 This European Standard NEN EN 12021 does not apply to compressed air used for medical purposes for underwater breathing apparatus specially designed to be used for diving in water and other fluids when the hydrostatic pressure exceeds 6 bar absolute or for breathing apparatus designed for use at high altitudes NEN EN 12021 Air for compressed air line breathing apparatus shall have a dewpoint sufficiently low to prevent condensation and freezing Where the apparatus is used and stored at a known temperature the pressure dewpoint shall be at least 5 degr C below the likely lowest temperature Where the conditions of usage and storage of the compressed air supply is not known the pressure dewpoint shall not exceed 11 degr C Om het dauwpunt vast te stellen moet de omgevingstemperatuur bekend zijn Het gaat om de laagst te verwachten temperatuur Tevens moet de relative luchtvochtigheid worden gemeten in Bereken dan het dauwpunt met http www weerschip nl calc Td php Deze cellen hebben betrekking op de voor ons in Nederland geldende normen of referenties Achtergrondinformatie over de verontreinigende componenten in ademlucht Perslucht kent vele toepassingen onder meer voor ademlucht voor duikers Deze tekst informeert U nader welke tests noodzakelijk zijn voor het vaststellen van de kwaliteit van ademlucht Samenstelling van lucht Schone natuurlijke lucht is een reukloos kleurloos gasmengsel Naast het waterdamp H 2 O bestanddeel met een grote variatie in concentratie bestaat lucht uit Stikstof N 2 78 09 Zuurstof O 2 20 95 en Argon Ar 0 93 tezamen 99 97 Een belangrijk deel van de resterende componenten bestaat uit Kooldioxide CO 2 0 03 300ppm De resterende gassen zijn Methaan CH 4 0 000002 2ppm en minder dan 0 0001 1ppm overige gassen bestaande uit Waterstof H 2 Stikstofdioxide N 2 O Ozon O 3 en enige edelgassen Voor ademlucht wordt ook wel eens synthetische lucht gebruikt Deze wordt samengesteld door de zuivere componenten zuurstof en stikstof te blenden Testen en Standaards In Europa wordt gebruik gemaakt van de NEN EN 12021 daarvoor DIN 3188 Hierin wordt voorgeschreven dat ademlucht minimaal dient te voldoen aan de in de tabel voorgeschreven waarden Tevens geldt dat er elke 3 maanden een test dient te worden uitgevoerd om vast te stellen dat de ademlucht nog steeds aan de norm voldoet Verontreinigende bronnen Industriële emissie uitlaatgassen verbrandingsgassen van verwarmingsbronnen en locale milieu factoren kunnen de kwaliteit van de aangezogen lucht enorm beïnvloeden De compressor zelf achterstallig onderhoud slechte smering verbrande olie zijn ook allen bronnen voor verontreinigingen in de ademlucht Deze verontreinigingen kunnen alle neerslaan op de wand van de duikcilinder of als damp of aërosol in de samengeperste lucht aanwezig zijn Koolmonoxide verontreiniging CO een kleurloos geurloos gas staat bekend als de meest geduchte vervuilende component Hoofdpijn duizeligheid en de dood komen voor door blootstelling aan te hoge concentraties koolmonoxide Hogedruk compressoren worden soms uitgerust met een catalyst welke koolmonoxide omzet in het veel minder giftige kooldioxide De kwalificatie Grade E schrijft een concentratie van maximaal 10 ppm CO voor 0 001 Bij een goed werkende compressor installatie met afdoende filtering zal de concentratie over het algemeen beneden de 1 ppm liggen 0 0001 Gemeten waarden van 1 2 5 ppm liggen boven normale waarden en geven aanleiding tot het verder onderzoeken van de oorzaak PtO CO CO 2 Pt energie Oxidatie laat de temperatuur stijgen 1 2 O 2 Pt PtO Platinum Oxide catalyst regeneratie Koolstofdioxide Normale CO 2 niveaus in de buitenlucht 200 400ppm of binnen 500 2 500ppm worden niet als giftig beschouwd Echter perslucht met CO 2 op niveaus die binnen gelden kunnen voor ademlucht of duiklucht voor problemen zorgen Sommige compressoren zijn uitgerust met CO 2 filters om het aandeel CO 2 te verkleinen Lucht van de kwaliteit Grade E heeft CO 2 concentratie van maximaal 500 ppm Hoge waarden CO 2 in duikcilinders kunnen leiden tot symptomen die lijken op die van koolmonoxide vergiftiging Daarnaast veroorzaakt CO 2 een verhoogde ademfrequentie De te hoge concentratie CO 2 is een veel voorkomende oorzaak waarom ademlucht niet aan de standaards voldoet Zuurstof De concentratie zuurstof in de ademlucht dient binnen een nauwkeurige tolerantie te vallen NEN EN 12021 schrijft voor dat het zuurstofpercentage 21

    Original URL path: http://www.therebreathersite.nl/01_Informative/Zuurstofschoon/Zuurstofschoon_Oxygencompatible.html (2016-05-02)
    Open archived version from archive

  • Untitled 1
    effectievere chemische reactie maar ook tot een vergroot warmte verlies veroorzaakt wordt door convectie en geleiding De massa balans beschrijft de concentratie CO2 en de concentratie van nog werkzame stof in het absorptiemateriaal welke wordt bepaald door de flow diffusie en de chemische reactie Verhoogde concentraties leiden tot versterkte chemische reacties Sterkere flow en diffusie verminderen de werking van de actieve stof Het mag duidelijk zijn dat de absorptie van kooldioxide afhankelijk is van meer dan een proces of waarde De verschillende mechanismen zijn in werking over het algemeen strijdig Het is hierdoor zeer complex de werking van de scrubber te voorspellen Een verandering in de fysieke condities van de samenstelling van het ademgas beïnvloeden het proces op convectie geleiding en diffusie met als gevolg een verandering in de werking van de scrubber Door deze fysieke condities zal de karakteristiek van de scrubber samenhangen met diepte Ondermeer zal door een verhoogde flowrate de chemische efficiëntie met de diepte afnemen Deze stelling wordt door meting bevestigd en in figuur 4 weergegeven Een vergelijkbaar effect wordt bereikt als het type ademgas wordt veranderd Aanbevelingen van fabrikanten m b t scrubbertijd voor een specifiek gas kunnen niet worden vertaald naar een ander gas Figuur 4 Diepte afhankelijke absorptie Simulatie Resultaten Het resultaat van de analyse leidde tot een mathematisch model voor de axiaal scrubber Dit werd bereikt door gebruik te maken van wiskundige software gebaseerd op de methode der eindige elementen zie voor nadere informatie http mathworld wolfram com FiniteElementMethod html Door de complexiteit van het proces te reduceren tot 50 eenvoudige en 7 partieel differentiaal vergelijkingen kost het een 1 1 Ghz PC 3 maanden om een absorptieproces van 4 uur te simuleren Onder ideale omstandigheden en door processen in de directe omgeving van de scrubber wand te negeren kunnen het aantal partiele differentiaal vergelijkingen worden gereduceerd tot 4 Hierdoor wordt de rekentijd teruggebracht tot 75 uur Figuur 5 geeft 1 uitademing weer van de totale 4 uur durende simulatie In de bovenste afbeelding wordt de concentratie kooldioxide weergegeven in relatie tot de ademfase Het ademgas stroomt door de scrubber van links naar rechts De x as is representatief voor de lengte van de scrubber terwijl de Y as de partiele CO2 druk weergeeft Figuur 5 Absorptie patroon van een axiale CO2 scrubber In het begin van de uitademfase komt de kooldioxide de scrubber binnen en wordt maar gedeeltelijk geabsorbeerd Hierna verplaatst de reactiezone zich naar het einde van de scrubber Er wordt nog geen CO2 aan de uitgaande zijde van de scrubber gemeten De reactiezone verplaatst zich golf vormig door de scrubber Halverwege de uitademing wordt aan de uitgaande zijde van de scrubber nog steeds geen CO2 gemeten Aan het einde van de uitademing bereikt de reactiezonde de uitgang van de scrubber Dit resulteert in een gedeeltelijke break through met een kortstondig verhoogt CO2 niveau uit de scrubber Omdat de uitademfase bijna voorbij is zal de flow worden gereduceerd tot nul De hoeveelheid CO2 is hierdoor gering Het zal zich mixen

    Original URL path: http://www.therebreathersite.nl/01_Informative/CO2theorie/CO2theorie.html (2016-05-02)
    Open archived version from archive

  • Untitled 1
    met Ir G W Apeldoorn die op het Nikhef in Amsterdam werkt Oorspronkelijk bericht Van G W Apeldoorn Verzonden 19 June 2003 13 00 Aan J W Bech CC G W Apeldoorn Onderwerp Re rebreather informatie Beste Heer Bech Het uitrekenen van een gas stroom door een gaatje is erg lastig Met name in het geval van de rebreathers omdat het hier om een gas stroom gaat met een hoge snelheid Hierdoor is de stroom niet meer laminair maar turbulent en vaak ook supersonisch Na wat zoeken kwam ik erachter dat er software pakketten bestaan om gas stromen uit te rekenen Maar ieder pakket is weer toegesneden op zijn eigen gebied B v stoom pneumatiek aardgas etc Ik heb een selectie gevonden in google waarmee je een grote score hebt van nuttige artikelen Deze is gas flow rebreather orifice In de pneumatiek vond ik een artikel met formules Hier hebben we niets aan want er zitten een aantal onbekende constanten in die van allerlei condities afhangen zoals temperatuur materiaal ruwheid Het blijft dus een empirisch gebeuren hetgeen betekent dat je de gas stroom moet meten Wat ik wel zag is dat de gas stroom recht evenredig is met de grootte

    Original URL path: http://www.therebreathersite.nl/01_Informative/GasFlowCalculations/GasFlowCalculations.html (2016-05-02)
    Open archived version from archive

  • Untitled 1
    The density and temperature of flowing gas in the nozzle is possible to calculate from the formulae r crit r 0 p crit p 1 k r 0 2 k 1 k k 1 p 0 r n p n T 0 T n 2 k 1 k k 1 T crit 2 T 0 k 1 Their values in the example given above are r crit 6 73 kg m 3 T crit 227 K t 46 C Amount of gas flowing through orifice The mass flowing through the orifice in a time unit dM dt can be calculated as dM dt S r w where S denotes the area section of the narrowest part of the nozzle S p d 2 4 in the case of circular orifice d being the orifice diameter and r w are already known density and velocity in the orifice Th e amount of gas flowing through the orifice is more frequently expressed in term of normal volume units in prescribed time e g normal liters in minute l min or lpm As normal the volume at normal atmospheric presure is ment i e at the sea level This variable denoted D n here can simply be estimated from the mass flow dividing it by the normal density r n of the gas V n M r n i e D n dV n dt 1 r n dM dt 1 r n S r w For the sonic flow the critical values r krit a w krit should be inserted giving D n S p 0 Ö k 2 k 1 k 1 k 1 1 b n r n Ö T n T 0 In this formula some constants specific for specified gas take place which can be assembled into one constant giving a simple expressio n D n d 2 p 0 A 1 Ö T n T 0 in which A 1 p 4 Ö k 2 k 1 k 1 k 1 1 b n r n const Including into the constant also conversion factors for units to be used pressure in bar nozzle diameter in mm and flow in liter pro minute and neglecting the temperatu r ratio then constant A can replace the A 1 giving the possibility to calculate the flow of commonly used brething gases in a very simple manner D n d 2 p 0 A 1 By a simple analysis the following formulae can be found for this constant A 8 65 for pure O 2 A 9 233 0 00588 O 2 for nitrox A 9 71 0 0011 He 2 for trimix best fit for He in the range 10 50 Example TMX20 50 d 0 31 mm p 0 11 bar D n A p 0 d 2 13 17 l min more precise calculation gives 12 91 l min It should be emphasized that the constant was derived for circular smooth orifice what is the shape ensuring the best flow as the ratio of the wall surface to the inner volume is the lowest from all possible orifice shapes The walls and their quality affect i e slow the flow of the gas by friction and turbulence So using an orifice of another shape the flow would be lower the lowering being expressed by a certain constant known as shape factor Rebreather calculations In calculations made above were as p 0 and p amb the intermediate and ambient pressures in bar denoted Here p 0 is constant when the pressure reduction valve is not compensated to ambient pressure and increases with increasing depth by h m 10 when compensated as in common regulator In this picture b represent the normal atmospheric pressure 1 bar usually p s the pressure exerted by the spring force in fact the gauge IP and p h the hydrostatic pressure p amb is for the ambient pressure absolute The non compensated pressure reduction valve PRV is designed for constant mass flow applications i e for gaining constant dose of diluent in CMF SCCR e g Dolphin for gaining constant dose of oxygen in MCCCR manually controlled CCR e g KISS So the maximum allowed depth is this one in which the sonic flow is maintained i e in which the ambient pressure p amb is roughly equal the half of intermediate pressure p 0 In deeper depths the flow becomes subsonic and the mass flow decreases as the depth increases Example1 if p 0 11 bar then the maximum allowed depth in which the flow becomes subsonic lies in about 45 meters p amb 5 5 bar Example2 with p 0 11 bar and orifice diameter d 0 08 mm the flow of pure oxygen is 0 61 lpm in each depth up to about 45 m but in depth of 90 m the subsonic flow gains only 0 36 lpm To be usable to 90 m you need p 0 ³ 20 bar But then the orifice must be smaller to restrict the flow which would reach 1 1 lpm using the original one You have to choose 0 06 mm to gain 0 62 lpm or 0 07 mm to gain 0 85 In compensated pressure reduction valve the same as the 1 st stage of common regulators with growing depth increases also the intermediate pressure From reasonings given above we know that higher p 0 results also in greater flow remembering D n A p 0 d 2 Denoting p 00 the absolute intermediate pressure at surface and p 0h the IP in the depth h h in meters then p 0h p 00 h 10 p in bars The gas dose D h in depth is given by the surface dose D 0 multiplicated by the ratio of intermediate pressures in the depth to the surface one i e by p 0h p 00 hence D h D 0 p 0h p 00 D 0 p 00 h 10

    Original URL path: http://www.therebreathersite.nl/01_Informative/Gasflowthroughorifice/Gasflowthroughorifice.html (2016-05-02)
    Open archived version from archive

  • Untitled 1
    to the Dolphin The gas contained in the cylinder of the Dolphin is reduced to a fixed interstage pressure by the first stage regulator The output of this first stage is held constant at 250psi 17 2bar gauge irrespective of depth This contrasts to the usual open circuit and Ray regulator design which maintains the interstage pressure at a fixed margin typically 10bar 140psi above the ambient pressure The gas is then taken to the dosage jets which each contain two laser drilled rubies that act as nozzles according to the above theory The holes in the rubies are sized to give a certain flow rate with a certain gas mix within a certain tolerance band From the basic theory outlined above let us take Equation 1 and deduce the consequences 1 T 1 is the absolute inlet temperature to the jets measured in Kelvin Due to expansion through the regulator it is likely to be a few degrees cooler than ambient but probably not significantly For the most part we dive in water temperatures between say 273 K 0 C and 303 K 30 C a variation of 5 from the average 288 K 15 C This variation will only change the mass flow by 2 5 so can probably be ignored totally and certainly over the duration of a single dive 2 The mass flow is related in a complex way to the properties of the mix flowing through the nozzle Whilst considering nitrox the variation in γ between EAN32 and EAN60 is about 0 2 which leads to a variation in the mass flow of about 0 08 Even dramatically changing nitrox mixes will not affect the mass flow rate flowing through any particular jet 3 The mass flow is directly proportional to the inlet interstage pressure p 1 Any variation in the interstage pressure whether by intent or mishap will directly affect the mass flow rate For example dropping the interstage pressure from 18 2 bar absolute to 13 6 bar absolute will reduce the mass flow rate of each of the jets by 25 Now let us take Equation 2 and deduce the consequences 1 If the interstage pressure p 1 is fixed at 18 2 bar absolute then the mass flow will remain constant provided the ambient pressure p 2 is less than a certain value dependant on γ For nitrox mixes p 2 p 1 must be less than 0 526 This implies that the maximum ambient pressure for critical mass flow is 9 6bar absolute or approximately 86m This is way in excess of the 40m limit for recreational use or 52m limit for military use recommended by Dräger 2 If the interstage pressure p 1 is allowed to vary either by accident or design the maximum depth achievable whilst retaining critical flow will also vary How does this theory relate to the Ray Unlike the Dolphin the first stage of the Ray reduces the pressure in the cylinder to an interstage

    Original URL path: http://www.therebreathersite.nl/01_Informative/HowDolphinsWork/HowDolphinsWork.html (2016-05-02)
    Open archived version from archive